Коэффициент трения подшипников

?Энергетические потери в подшипники складываются в главном из утрат на трение, возникающих вследствие проскальзывания в точках контакта тел качения, перстнями и сепаратором, несовершенной упругости материала тел качения и перстней, механических утрат в смазочном материале.
Передвигаясь в теплоту, сии потери вызывают повышение температуры подшипниковых узлов.
Они не являются вечными во времени и определяются конструкцией подшипника, порядками его работенки и смазки.
Мощность ( Вт ), потребляемая на преодоление трения в подшипнике,

Подшипники из древесных пластиков.
Подшипники скольжения из древесных слоистых пластиков отличаются хорошей износостойкостью, подходящей к стойкости текстолита и разноцветных металлов.
Наибольшей износостойкостью обладают торцовые поверхности древесного слои­стого пластика, наименьшей — поверхно­сти, параллельные клеевым слоям, что сле­дует учитывать при конструировании вту­лок и вкладышей подшипников.
Износ шеек валов, действующих в паре с вклады­шами из древесного слоистого пластика, меньше, чем при работе с вкладышами из бронзы или антифрикционного чугуна.

Исследования работоспособности подшипников из МФЛ подтвердили сравнительно высокую стабильность их антифрикционных свойств при повышении температуры.
Однако длительнее их испытания приводили к износу верхнего приработочного слоя ленты и оголению бронзы.
С направлением времени ( особенно живо при трении без смазки и сильных нагрузках ) был видим дальнейший износ ленты.
При введении жидкого маслица или пластичного смазочного материала скорость изнашивания материала заметно снизилась.
Срок службы подшипников зависит от их габаритов, твердости и шероховатости рабочей поверхности стального вала.
С сокращением рабочего диаметра и увеличением шероховатости вала более Ra 0, 32мкм скорость изнашивания подшипников заметно повышалась.
Ниже приведены значения коэффициентов, рекомендуемые для учета влияния крупного фактора К м и шероховатости K ш на сокращение срока службы подшипников из МФЛ :

Магнитомягкие – это ткани с большой магнитной проницаемостью и малой коэрцитивной силой, быстро намагничиваются и быстро теряют магнитные свойства при снятии магнитного поля.
Основной магнитомягкий материал – чистое железо и его сплавы с никелем и кобальтом.
Для повышения электросопротивления легируют кремнием, алюминием.
Для улучшения прессуемости сплавов вводят до 1 % пластмассы, которая полностью испаряется при спекании.
Пористость материалов необходима быть наименьшей.

чей поверхности составила 0, 6 - 1, 5 мкм, что отвечает 9 - 10 - му классу шероховатости.
Наращивание высоты микронеровностей в 5 - 7 раз повергло к наращиванию интенсивности изнашивания в 2, 5 - 5, 5 разочка.
Маленькое повышение износа отмечено и при снижении шероховатости рабочей поверхности, вала выше 10-го класса.
Изыскание продемонстрировало, что в процессе работы шероховатость вала незначительно изменяется.
Она растет, если первая высота микронеровностей была меньше 3 мкму и убавляется в другом случае.

Однако нержавеющие стали намерены к схватыванию и петуха, поэтому для тяжелонагруженных опор они не могут быть применены.
В условиях сухого трения наилучшим материалом для металлокерамической основы подшипника является бронза.
бронзовые Пористые металлокерамические подшипники, пропитанные фторопластом, разработанные английской фирмой « Баунд брук бирингс К.
», трех фигур в зависимости от конструкции металлокерамической основы указаны на рис.
Подшипники 1 - 2-го типов заключаются из прессованной и спеченной пористой бронзовой основы и могут пропитываться фторопластом, а также при необходимости маслом ( рис.
59, а ).
Подшипники 3-го тина состоят из литой бронзовой втулки, конструкционно прочной и твердой, внутреннюю поверхность которой покрывают спеченной пористой бронзой толщиной 0, 75 мм.
Этот губчатый слой пропитывается фторопластом полностью или

100 ) составляла 48 - 55%, Поры заполнялись суспензией фторои пласта - 4Д путем ироиитки в вакуумном аппарате с последук - щей сушкой при 90°С, Сусиензия фторопласта - 4Д представляет вз - целый частиц фторопласта ( раамер частив!
от 0, 06 до 0, 4 мкм ) в водичке, в рготорую » для стаб - илжзации и улучшения сма - чивапия Егведепьг поверхностно - деятельные вещества ШВ ).
Перед пропиткой деталь шромывалаеь и обезжи.р » валах : ь с пс мощью ультразвука, Проттитка и сушка мйшгократюо повторялись, пака все поры не были заполнены фторопластом и не образовался сплошной толстый слой иеднмера на.
рабочей поверхности втулки.
После этого втулки высушивали при температурке 90 °С в течеяие f ч и тшшещалш в TeftMorraT длж спкжаыия фто - ротигасга при те1 » пе?
атуре 370 °С №а 1 - 1, 5 Затем шулка по BHyTpewHCff гюептотй €гбкэты11эла

где F - наибольшая сила трения в момент трогания ( рубежная сила статического трения ), а N - сила нормального давления на поверхности их контакта ( т.н. нормальная сила ).
На рис.
1 изображена схема определения статического коэффициента трения методом скольжения образца по наклонной плоскости.
Угол q наклона плоскости плавно наращивают до тех времен, пока пример не начнет сползать вниз.
Вектор W веса образца на схеме разложен на две образующие - перпендикулярную и параллельную плоскости скольжения.
Образующая, перпендикулярная плоскости, одинакова нормальной силе N, c которой плоскость действует на пример, и направлена противоположно ей.
Образующая, параллельная плоскости, тянет стандарт в направлении крена плоскости, но ей сопротивляется сила трения F, которая, пока туловище не движется, в соответствии с третьим законом механики принимает значения, равные.
Когда угол крена плоскости, растя, достигает значения, при котором величина равна рубежной силе статического трения, манер начинает шевелиться.
При этом значении угла выполняется равенство W sinq = fW cosq, откуда f = tgq, где q - уголок, при котором начинается скольжение ( уголок трогания ).

тсриалы, в том количестве и в приспособлениях с обратный - поступательным движением.
Из металлофторопластовой ленты изготавли - инют также вкладыши разъемных подшипников и шарнирные сферические подшипники по технологии, подробно описанной в литературе [ 74 ].
Сконструирован также технологический процесс получения неразрезных металлофторопластовых подшипников